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LEROY-SOMER發(fā)電機(jī)LEROY-SOMER低壓電機(jī)

LEROY-SOMER發(fā)電機(jī)LEROY-SOMER低壓電機(jī)

風(fēng)分離器的設(shè)計(jì)使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過(guò)上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對(duì)的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計(jì)分三種形式：

a) 上部進(jìn)氣

b) 中部進(jìn)氣

c) 下部進(jìn)氣

對(duì)于濕氣來(lái)說(shuō)，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因?yàn)橄虏窟M(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對(duì)直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對(duì)于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價(jià)。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個(gè)獨(dú)立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個(gè)工作室單獨(dú)設(shè)置1個(gè)人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運(yùn)動(dòng)，運(yùn)動(dòng)速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運(yùn)動(dòng)方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長(zhǎng)顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運(yùn)動(dòng)時(shí)間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個(gè)筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個(gè)環(huán)形區(qū)域，同時(shí)，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個(gè)外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實(shí)上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個(gè)旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗(yàn)結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對(duì)粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時(shí)，對(duì)于相同無(wú)因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來(lái)說(shuō)，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動(dòng)后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實(shí)際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢(shì)必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變?cè)行L(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過(guò)增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對(duì)微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對(duì)PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說(shuō)，在旋風(fēng)除塵器的運(yùn)行過(guò)程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對(duì)微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見(jiàn)圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強(qiáng)旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運(yùn)動(dòng)，并與擋板相撞后，通過(guò)縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開(kāi)始沒(méi)有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時(shí)，其中也有很大一部分通過(guò)縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過(guò)縫隙形成滲透流，在滲透推動(dòng)下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運(yùn)行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無(wú)關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對(duì)于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對(duì)于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對(duì)3μm以上粉塵分離很有效，對(duì)3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對(duì)POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)

許多研究者通過(guò)旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動(dòng)研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對(duì)稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對(duì)旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對(duì)稱問(wèn)題，將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4)，通過(guò)雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究表明，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場(chǎng)的軸對(duì)稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??；雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對(duì)短路流攜塵降低除塵效率的問(wèn)題，鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見(jiàn)圖5)，以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對(duì)等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對(duì)用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對(duì)3個(gè)具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測(cè)出了效率。測(cè)定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對(duì)旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開(kāi)口部分直徑大于排氣芯管直徑時(shí)，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會(huì)隨之提高；但是，由阻力測(cè)試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對(duì)于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開(kāi)口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時(shí)，如果錐體開(kāi)口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對(duì)旋風(fēng)采樣器影響較小?？傊?，適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計(jì)，還指出對(duì)高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測(cè)作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對(duì)錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測(cè)作用。風(fēng)分離器的設(shè)計(jì)使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

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旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過(guò)上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對(duì)的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計(jì)分三種形式：

a) 上部進(jìn)氣

b) 中部進(jìn)氣

c) 下部進(jìn)氣

對(duì)于濕氣來(lái)說(shuō)，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因?yàn)橄虏窟M(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對(duì)直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對(duì)于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價(jià)。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個(gè)獨(dú)立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個(gè)工作室單獨(dú)設(shè)置1個(gè)人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

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整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運(yùn)動(dòng)，運(yùn)動(dòng)速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運(yùn)動(dòng)方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長(zhǎng)顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運(yùn)動(dòng)時(shí)間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個(gè)筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個(gè)環(huán)形區(qū)域，同時(shí)，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個(gè)外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實(shí)上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個(gè)旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗(yàn)結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對(duì)粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時(shí)，對(duì)于相同無(wú)因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來(lái)說(shuō)，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動(dòng)后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實(shí)際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢(shì)必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變?cè)行L(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過(guò)增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對(duì)微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對(duì)PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說(shuō)，在旋風(fēng)除塵器的運(yùn)行過(guò)程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對(duì)微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見(jiàn)圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強(qiáng)旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運(yùn)動(dòng)，并與擋板相撞后，通過(guò)縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開(kāi)始沒(méi)有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時(shí)，其中也有很大一部分通過(guò)縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過(guò)縫隙形成滲透流，在滲透推動(dòng)下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運(yùn)行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無(wú)關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對(duì)于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對(duì)于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對(duì)3μm以上粉塵分離很有效，對(duì)3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對(duì)POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)

許多研究者通過(guò)旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動(dòng)研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對(duì)稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對(duì)旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對(duì)稱問(wèn)題，將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4)，通過(guò)雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究表明，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場(chǎng)的軸對(duì)稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形?。浑p進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對(duì)短路流攜塵降低除塵效率的問(wèn)題，鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見(jiàn)圖5)，以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對(duì)等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對(duì)用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對(duì)3個(gè)具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測(cè)出了效率。測(cè)定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對(duì)旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開(kāi)口部分直徑大于排氣芯管直徑時(shí)，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會(huì)隨之提高；但是，由阻力測(cè)試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對(duì)于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開(kāi)口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時(shí)，如果錐體開(kāi)口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對(duì)旋風(fēng)采樣器影響較小?？傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計(jì)，還指出對(duì)高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測(cè)作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對(duì)錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測(cè)作用。風(fēng)分離器的設(shè)計(jì)使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過(guò)上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對(duì)的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計(jì)分三種形式：

a) 上部進(jìn)氣

b) 中部進(jìn)氣

c) 下部進(jìn)氣

對(duì)于濕氣來(lái)說(shuō)，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因?yàn)橄虏窟M(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對(duì)直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對(duì)于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價(jià)。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個(gè)獨(dú)立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個(gè)工作室單獨(dú)設(shè)置1個(gè)人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

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整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運(yùn)動(dòng)，運(yùn)動(dòng)速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運(yùn)動(dòng)方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長(zhǎng)顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運(yùn)動(dòng)時(shí)間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個(gè)筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個(gè)環(huán)形區(qū)域，同時(shí)，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個(gè)外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實(shí)上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個(gè)旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗(yàn)結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對(duì)粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時(shí)，對(duì)于相同無(wú)因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來(lái)說(shuō)，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動(dòng)后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實(shí)際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢(shì)必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變?cè)行L(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過(guò)增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對(duì)微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對(duì)PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說(shuō)，在旋風(fēng)除塵器的運(yùn)行過(guò)程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對(duì)微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見(jiàn)圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強(qiáng)旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運(yùn)動(dòng)，并與擋板相撞后，通過(guò)縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開(kāi)始沒(méi)有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時(shí)，其中也有很大一部分通過(guò)縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過(guò)縫隙形成滲透流，在滲透推動(dòng)下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運(yùn)行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無(wú)關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對(duì)于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對(duì)于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對(duì)3μm以上粉塵分離很有效，對(duì)3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對(duì)POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)

許多研究者通過(guò)旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動(dòng)研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對(duì)稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對(duì)旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對(duì)稱問(wèn)題，將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4)，通過(guò)雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究表明，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場(chǎng)的軸對(duì)稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??；雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對(duì)短路流攜塵降低除塵效率的問(wèn)題，鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見(jiàn)圖5)，以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對(duì)等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對(duì)用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對(duì)3個(gè)具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測(cè)出了效率。測(cè)定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對(duì)旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開(kāi)口部分直徑大于排氣芯管直徑時(shí)，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會(huì)隨之提高；但是，由阻力測(cè)試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對(duì)于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開(kāi)口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時(shí)，如果錐體開(kāi)口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對(duì)旋風(fēng)采樣器影響較小。總之，適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計(jì)，還指出對(duì)高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測(cè)作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對(duì)錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測(cè)作用。風(fēng)分離器的設(shè)計(jì)使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過(guò)上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對(duì)的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計(jì)分三種形式：

a) 上部進(jìn)氣

b) 中部進(jìn)氣

c) 下部進(jìn)氣

對(duì)于濕氣來(lái)說(shuō)，我們常采用下部進(jìn)氣方案，因?yàn)橄虏窟M(jìn)氣可以利用設(shè)備下部空間，對(duì)直徑大于300μm或500μm的液滴進(jìn)行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負(fù)荷。而對(duì)于干氣常采用中部進(jìn)氣或上部進(jìn)氣。上部進(jìn)氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進(jìn)氣可以降低設(shè)備高度和降低造價(jià)。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個(gè)獨(dú)立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個(gè)工作室單獨(dú)設(shè)置1個(gè)人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進(jìn)氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運(yùn)動(dòng)，運(yùn)動(dòng)速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運(yùn)動(dòng)方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達(dá)筒錐體邊壁。因此，延長(zhǎng)顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運(yùn)動(dòng)時(shí)間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個(gè)筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個(gè)環(huán)形區(qū)域，同時(shí)，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個(gè)外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實(shí)上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個(gè)旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進(jìn)提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗(yàn)結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對(duì)粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進(jìn)行了比較有：改進(jìn)后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時(shí)，對(duì)于相同無(wú)因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來(lái)說(shuō)，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進(jìn)旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動(dòng)后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實(shí)際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢(shì)必導(dǎo)致工程量和成本比較大。基于這一想法，很多研究者尋找不改變?cè)行L(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過(guò)增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對(duì)微細(xì)顆粒物效率較低，尤其對(duì)PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說(shuō)，在旋風(fēng)除塵器的運(yùn)行過(guò)程中，絕大部分微細(xì)粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對(duì)微細(xì)粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見(jiàn)圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強(qiáng)旋流作用使微細(xì)粉塵受離心力作用向邊壁運(yùn)動(dòng)，并與擋板相撞后，通過(guò)縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開(kāi)始沒(méi)有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達(dá)POC頂部時(shí)，其中也有很大一部分通過(guò)縫隙2處而進(jìn)入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過(guò)縫隙形成滲透流，在滲透推動(dòng)下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運(yùn)行條件下總效率比改進(jìn)前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無(wú)關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對(duì)于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對(duì)于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對(duì)3μm以上粉塵分離很有效，對(duì)3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對(duì)POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進(jìn)

許多研究者通過(guò)旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動(dòng)研究認(rèn)為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對(duì)稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對(duì)旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對(duì)稱問(wèn)題，將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4)，通過(guò)雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場(chǎng)實(shí)驗(yàn)研究表明，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場(chǎng)的軸對(duì)稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器，雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形?。浑p進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對(duì)短路流攜塵降低除塵效率的問(wèn)題，鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見(jiàn)圖5)，以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對(duì)等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對(duì)用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對(duì)3個(gè)具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測(cè)出了效率。測(cè)定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對(duì)旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開(kāi)口部分直徑大于排氣芯管直徑時(shí)，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會(huì)隨之提高；但是，由阻力測(cè)試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對(duì)于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開(kāi)口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時(shí)，如果錐體開(kāi)口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對(duì)旋風(fēng)采樣器影響較小。總之，適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計(jì)，還指出對(duì)高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測(cè)作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對(duì)錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測(cè)作用。

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VALPRES閥體MOD SR125 SET05 DN125 PN16 CF8M 1.4408

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN編碼器ROD 436 24 26 ID: 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GESTRA配件NRG17 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HIRSCHMANN稱重傳感器MAT NR:

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAYLOR測(cè)頭(粗糙度儀)TPE112 1502

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAT備件MB2658A 120EL_SP KW06/17

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HALSTRUPWALCHER備件Typ： PES 4310 DP M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+RPLC MODULEX20 PS 9400

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FLURO軸承GE30EC NIRO

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 MPG plus 64

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BUHLER液位開(kāi)關(guān)BUHLER MKS1/W，，230V/1A/50VA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BIERI電磁換向閥WV700 6 4/3 H 24 V A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFS收集器絕緣體IFEZ011

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY位移/速度/加速度模塊3500/42 01 00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER編碼器8.5883.5624.G323

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 wm hydraulics備件CE32C1KLM10 500

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER氧槍測(cè)速編碼器8.5823.3830.1024.c001

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SAUER齒輪泵111.20.048.00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC檢測(cè)儀FCU2110 1 M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA管夾SGB 16

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL4過(guò)濾器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 E+H電導(dǎo)率儀本體CM42 LAA000EAE00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOWMAN備件FG200 1427 7

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN光柵尺LC 193F/10nm ML 340mm ID: 03

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LACTEC備件Screw Che M8×35

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY電源模塊3500/15 02 02 00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSEL磁性塊 3 1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEWEFA噴嘴05.032.902 D=10mm/M4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 flaktgruppenFLAKTGRUPPENPME 6 045 4/4 8/45/PAGAS/3HL/ATEX

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NUMATICS電磁閥I24BA415MQ00061

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R步進(jìn)電機(jī)80MPF1.250S114 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GOSSEN備件PFFN 96*24 96*24豎式 防眩玻璃 零位調(diào)整 外殼顏色：黑

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VERSALVEVSP 4302 S 44

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PARKER備件SC6639

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DUNKERMOTOREN備件MOTOR DR62X80 2 (NR.88183.03059)

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHMERSAL開(kāi)關(guān)插片AZ16 02 ZVK開(kāi)關(guān)插片

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH電機(jī)電源線R RKL4306/018.0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MARY抱閘F*/891.100.1S 24V 36W

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RANSBURG電阻管海綿14061 08

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC壓力控制器EDS3446 2 0100 000 F1（0~100BAR）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機(jī)SZ1 20/DU44 114L S

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS安濾袋TKFFB 6/280*650

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAMPOMARK噴槍MODEL 44

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 Aventics油霧器（無(wú)支架）R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHNUPP備件RPE3 062H51/02400E1TI/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 NI 30 KT

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 JOST備件JT14/400 E000 50 K60

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 APRO備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VISHAY電容KMKPg 1700 1，0 IA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC備件EVS3116 A 0300 000

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ODE電器件GDV14024DY

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RICO WERK顯示模塊

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EMG液位開(kāi)關(guān)ERV3/8 VSS L280

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUKA電機(jī)179 161

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TWK傳感器IW253/40 0.25 KFN KHN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 編號(hào)GREN壓力表18 013 013，49mm，R 1/8，0 10bar/MPA/psi

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GHR閥DIV455/00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FACOM銷釘117.E1*2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH工具715 137 100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+W備件BW1802

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HAUBER編碼器ATEX TYPE663.32.102.0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 APL 123

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ITW備件A14195 17

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUMER放電閥門組件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ABB電流互感器ES1000C 06254C94

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL4 2/3球閥

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB變頻器操作面板20 HIM C6S

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LICATEC備件7856

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KNICK通用隔離板P27000H1 S001

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK氣爪

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN編碼器ROD 436 24 26 ID: 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AUMA備件AC01.1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ITALSENSOR備件Q03.01829.0433

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFM模塊AC2412

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 METROHM電極6.0258.600

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH傳感器AB31 17/0100 MS M K14 R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B COMMAND紐纜開(kāi)關(guān)GT02100 D4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EUCHNER備件106 305 EKS A IIX G01 ST0 2/03

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSBERG流量計(jì)VFS 2 40 07

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 COEL備件H80B4 SC

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EM TECHNIK接頭6mm G1/8"NPT1A DN4/6 G1/8"NPT PVDF

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BRINKMANN泵TB 40/120 W2M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TR編碼器CH58M PB Art.Nr：5842 00024

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOSCA備件ME02738 R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BINKSV型密封

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SWF備件CONVERTER KONEC D2V022NF1N04 22KW

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BALLUFF傳感器BTL5 E17 M0150 K K02 帶附件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 INSERTA球閥ICFS B 6140 N

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX備件QUINT PS 3X400 500AC/24DC/20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VICKERS汽輪機(jī)高壓主汽門DG4V 5 2AJ VM U P6 20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KISTLER電纜KSM 5

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHNEIDER備件LC1D32線圈220

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG異步電動(dòng)機(jī)KBA160B415KW Nr.

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MICRO EPSILON放大器INFRARED AMPLIFIED CLS K 63

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL2減壓閥

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STAUBLI連接器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO備件RPE4 103Y11/02400E1/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRUMPF輸出偶合鏡

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK氣動(dòng)夾爪PZN PIUS 40

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AMC驅(qū)動(dòng)器50A20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FEAS隔離線性電源SNT23024 3 50AMP

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機(jī)BG30 11/D09XA4 TF

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BERTHOLD電器件LB2018

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機(jī)BS02 13U/D04LC06

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RECHNER傳感器KAS 80 30 A K M32 PTFE Y3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRIMBLE變送器XC1067HPA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG10鉤頭過(guò)載保護(hù)繼電器MKA 2 110 120V

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS備件RPS0970MRO5 1A01 4 20mA Inr:1043 7032

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 OTT95.600.075.9.2/HSKA10095.600.075.9.2/HSKA100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUTEK插接電纜ZCC939 FSH02644

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK卡爪JGZ100 1 IS ()

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AHP MERKLE液壓缸MERKLEBZ500.25/16.01.201.020 G1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ACE備件MA900EUM

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELCIS編碼器I/X45CC 1000 5 BZ Y VN 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 SKE 40 90°

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO備件MVJ3 06P 005 A/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 POSITEK線性傳感器P752 150

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA接頭NSBV M253 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SIBA熔斷器20 211 13.250

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SENS TECH備件PS1022/24N50P S/N：35421

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC安全截止閥塊SAF20M12N330A S13

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WESTLOCK備件2245SBYN00022AAA AR1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FEIN電動(dòng)彎角扳手ASW14 14

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 S氣動(dòng)球閥S 77 DN25FB PN40/64

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC壓力傳感器插頭ZBE06

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUTEK壓力傳感器LRF400 FSH00265

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VOITH泵IPV 6 125 170 1 JP2 HPGNS 95048 030

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CHROMALOX負(fù)載保險(xiǎn)JJS 80

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MAXON切斷閥150SMA11 AA11 AA23A0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EMS配置線CBL 1488 05 CW

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAHLE集電臂kst2/40PE yellow

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 P+F編碼器RHI90N ONAK1R61N 01024

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HBC遙控器726 16 01811

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS磁環(huán) 2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HENSEL分線盒帶端子排RD9127Z 7片AKZ 1.5平方毫米

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 E+H流量開(kāi)關(guān)FLT31 CA4M2AAWBJ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELAND電纜A5CY 100米

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SOLA電源SDN10 24 100P

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STROMAG凸輪開(kāi)關(guān)75BM 1099A /70

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ROTECH閥開(kāi)度信號(hào)發(fā)射器TCR3AZ EB0X 03 IP 65 TCR Modul Crouzet 83.11.301W2 Deckel Aluminium Vern Sockel Vestamid schwarz 144/64/70

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELVEM電機(jī)6SM80B2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUEHLERSYSTEME座KV/E 30/3.0Ｅ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB變頻器20F11NC060AA0NNNNN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R伺服驅(qū)動(dòng)器8V1010.00 2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHM0670MD531P102

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LUMBERG輸出模塊11002

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SKF備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEPRAG備件Nr./03 130F10LZ 130U/min 6bar

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS濾墊MKFEU 51/575*270

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SEMIKRON可控硅SKKQ 3000/18E

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH電磁閥線圈R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL2 2/3球閥

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REBS遞進(jìn)式分配器VEK8/4 10/6RV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LECHLER噴嘴G180 1 TC 4007E

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HBC遙控接受器FST722M3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DURAG火焰探視儀D LX100UA P

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R備件5AP920.1505 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB變頻器25B D010N104

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KLEINKNECHTEDT功率板H21257D0 230V 50HZ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 K編號(hào)L帶冷卻潤(rùn)滑油箱的鉸接式平臺(tái)輸送機(jī) 480 S 1/350

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS直線位移傳感器RPS 0150M D531 P102

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HOFFMANN圓柱銑刀 7

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CONTINENTAL備件VSD05M 3L G 33L B

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TANDLER備件160F 00 EA III

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOOG伺服閥D636 XXX XXXX/R02KO1M0HE92 BDV1J1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 SRU PLUS 25 W 180 3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DUNKER MOTOREN備件TB2506 ES D CD5 TY

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY軸向位移監(jiān)測(cè)單元， 2 +2mm，配延伸電纜及前置器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 GMNS 16 G

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION電磁閥S6V10GV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 dichtungstechnikCup spring014 400; 50X25 4X1 25 C DIN2093

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHM0280MD701S1G1100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AROBOTECH中心架用液壓缸GQC3520A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC閥WSM06020W–01–C–N–24 DG

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER編碼器8.5020.C55R.0080

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件PGF1 21/3.2RA01VP1 R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R模塊X20DO9322

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG吊鉤組件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOSCH REXROTH電器件3SIEK80 4B2/339 0.75KW 3.5/2A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO備件2RJV1 06 MC/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NSD延長(zhǎng)線３P RBT 0102 5

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX備件MCR C UI/UI DCI IN/OUT:ACC.TO SETTING UAUX 18..30VDC HUADP0001

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION電磁閥S6VH10GV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA波紋管接頭NVNV M508 14

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS過(guò)濾袋TKFFB6/280*650

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PANDUIT氣壓表PL283Nl

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GSR電磁閥K

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RUD備件（8*24）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 OETIKER不銹鋼喉碼頭540R/10+ART:

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEMU隔膜閥指示器ZA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRUMPF輸出偶合鏡

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TEC時(shí)間繼電器RELAY CACTA ET 48VDC（0.2 3S）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KROHNE分體式電磁流量計(jì)IFM4010K DN100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARO焊接電極

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHS0710MP201S1G6100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOHMER球閥FSKV056.

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HELUKABEL線纜TOPFLEX 611 C PUR 4G4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC濾芯0060D020BN4HC

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STROMAG凸輪開(kāi)關(guān)51 29 BM0Z 599 /20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHM0500MD701S2G8806

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R通訊模塊X20 CP 1484

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX電源TRIO PS/1AC/24DC/20，24V

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SIEGLINGBELT TG 14P 30

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSEL密封

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOOG閥D634 319C R40K02MONSP2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEMU酸閥R690 25D33 1521EDN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 INAFlanged bushEGF16170 E40

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PARKER備件NX630ER7310

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 K編號(hào)L環(huán)形過(guò)濾帶ID Nr.；LAM PET 150；Band;1020x5110

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ETAS電源線ES592

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KOLVER備件PLUTO35CA/SR Nr./SR

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WILKERON過(guò)濾器F28 C 4 SG00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SINGLE Temperiertec備件type：R8300 01 SL1 9 6 SINGLE ART.編號(hào):18271

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CHROMALOX負(fù)載保險(xiǎn)JJS 60

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELCISelcisI/46P6 10 1828 M CV R 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NETZSCH備件NM045BY01L06B

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