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上海壹僑國際貿(mào)易有限公司

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【簡單介紹】
產(chǎn)地類別 進口 應(yīng)用領(lǐng)域 生物產(chǎn)業(yè),地礦,交通
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【詳細說明】

LEROY-SOMER發(fā)電機LEROY-SOMER低壓電機

LEROY-SOMER發(fā)電機LEROY-SOMER低壓電機

風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu),內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件,按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定;設(shè)備采用裙座支撐,封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常,氣體入口設(shè)計分三種形式:

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說,我們常采用下部進氣方案,因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間,對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻,但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大,投資較高;而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu),體積小,重量輕。旋風(fēng)管立式布置,由兩水平隔板分成3個獨立的工作室,為便于內(nèi)部檢查,每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中,顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動,運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此,延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間,在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率,可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁,這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域,同時,排氣芯管被移到了下方,排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流,顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離,事實上,這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講,這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min~40L/min,對粒徑范圍為0.6μm~8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有:改進后的旋風(fēng)除塵器,除塵效率得到提高,并且隨氣流流量的增大而增大;同時,對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說,前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大,采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器,勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?;谶@一想法,很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu),而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低,尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說,在旋風(fēng)除塵器的運行過程中,絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域,導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等(1996年)提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器,見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部,稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動,并與擋板相撞后,通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中,另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞,但由于始終受到離心力的作用,在到達POC頂部時,其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間,隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流,在滲透推動下,顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知,在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%~20%;POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%,該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi));對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器,尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下,加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效,對3μm以下的粉塵效果不顯著;滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著;采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為:旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近,有明顯的"偏心";排氣管下口附近,徑向氣流速度較大,有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進口由單進口改為雙進口(如圖4),通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明,雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器,雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形?。浑p進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%,在準自由渦區(qū)衰減也慢;雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小。總之,適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu),內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件,按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定;設(shè)備采用裙座支撐,封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常,氣體入口設(shè)計分三種形式:

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說,我們常采用下部進氣方案,因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間,對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻,但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大,投資較高;而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu),體積小,重量輕。旋風(fēng)管立式布置,由兩水平隔板分成3個獨立的工作室,為便于內(nèi)部檢查,每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中,顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動,運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此,延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間,在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率,可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁,這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域,同時,排氣芯管被移到了下方,排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流,顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離,事實上,這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講,這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min~40L/min,對粒徑范圍為0.6μm~8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有:改進后的旋風(fēng)除塵器,除塵效率得到提高,并且隨氣流流量的增大而增大;同時,對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說,前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大,采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器,勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?;谶@一想法,很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu),而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低,尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說,在旋風(fēng)除塵器的運行過程中,絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域,導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等(1996年)提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器,見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部,稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動,并與擋板相撞后,通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中,另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞,但由于始終受到離心力的作用,在到達POC頂部時,其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間,隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流,在滲透推動下,顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知,在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%~20%;POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%,該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi));對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器,尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下,加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效,對3μm以下的粉塵效果不顯著;滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著;采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為:旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近,有明顯的"偏心";排氣管下口附近,徑向氣流速度較大,有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進口由單進口改為雙進口(如圖4),通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明,雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器,雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%,在準自由渦區(qū)衰減也慢;雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小。總之,適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu),內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件,按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定;設(shè)備采用裙座支撐,封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常,氣體入口設(shè)計分三種形式:

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說,我們常采用下部進氣方案,因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間,對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻,但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大,投資較高;而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu),體積小,重量輕。旋風(fēng)管立式布置,由兩水平隔板分成3個獨立的工作室,為便于內(nèi)部檢查,每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中,顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動,運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此,延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間,在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率,可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁,這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域,同時,排氣芯管被移到了下方,排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流,顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離,事實上,這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講,這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min~40L/min,對粒徑范圍為0.6μm~8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有:改進后的旋風(fēng)除塵器,除塵效率得到提高,并且隨氣流流量的增大而增大;同時,對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說,前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大,采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器,勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大。基于這一想法,很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu),而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低,尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說,在旋風(fēng)除塵器的運行過程中,絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域,導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等(1996年)提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器,見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部,稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動,并與擋板相撞后,通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中,另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞,但由于始終受到離心力的作用,在到達POC頂部時,其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間,隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流,在滲透推動下,顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知,在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%~20%;POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%,該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi));對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器,尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下,加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效,對3μm以下的粉塵效果不顯著;滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著;采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為:旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近,有明顯的"偏心";排氣管下口附近,徑向氣流速度較大,有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進口由單進口改為雙進口(如圖4),通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明,雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器,雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形?。浑p進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%,在準自由渦區(qū)衰減也慢;雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小。總之,適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu),內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件,按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定;設(shè)備采用裙座支撐,封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常,氣體入口設(shè)計分三種形式:

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說,我們常采用下部進氣方案,因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間,對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻,但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大,投資較高;而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu),體積小,重量輕。旋風(fēng)管立式布置,由兩水平隔板分成3個獨立的工作室,為便于內(nèi)部檢查,每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 [1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中,顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動,運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此,延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間,在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率,可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁,這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域,同時,排氣芯管被移到了下方,排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流,顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離,事實上,這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講,這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min~40L/min,對粒徑范圍為0.6μm~8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有:改進后的旋風(fēng)除塵器,除塵效率得到提高,并且隨氣流流量的增大而增大;同時,對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說,前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大,采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器,勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?;谶@一想法,很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu),而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低,尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說,在旋風(fēng)除塵器的運行過程中,絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域,導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等(1996年)提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器,見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部,稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動,并與擋板相撞后,通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中,另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞,但由于始終受到離心力的作用,在到達POC頂部時,其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間,隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流,在滲透推動下,顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知,在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%~20%;POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%,該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi));對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器,尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下,加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效,對3μm以下的粉塵效果不顯著;滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著;采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為:旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近,有明顯的"偏心";排氣管下口附近,徑向氣流速度較大,有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進口由單進口改為雙進口(如圖4),通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明,雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器,雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%,在準自由渦區(qū)衰減也慢;雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小??傊?,適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VALPRES閥體MOD SR125 SET05 DN125 PN16 CF8M 1.4408

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN編碼器ROD 436 24 26 ID: 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GESTRA配件NRG17 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HIRSCHMANN稱重傳感器MAT NR:

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAYLOR測頭(粗糙度儀)TPE112 1502

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAT備件MB2658A 120EL_SP KW06/17

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HALSTRUPWALCHER備件Typ: PES 4310 DP M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+RPLC MODULEX20 PS 9400

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FLURO軸承GE30EC NIRO

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 MPG plus 64

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BUHLER液位開關(guān)BUHLER MKS1/W,,230V/1A/50VA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BIERI電磁換向閥WV700 6 4/3 H 24 V A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFS收集器絕緣體IFEZ011

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY位移/速度/加速度模塊3500/42 01 00

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 wm hydraulics備件CE32C1KLM10 500

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SAUER齒輪泵111.20.048.00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC檢測儀FCU2110 1 M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA管夾SGB 16

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LACTEC備件Nut H M8

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CERULEAN墊圈66335

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TURCK閥RKM56 4M 規(guī)格U5124 M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL4過濾器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 E+H電導(dǎo)率儀本體CM42 LAA000EAE00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOWMAN備件FG200 1427 7

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HEIDENHAIN光柵尺LC 193F/10nm ML 340mm ID: 03

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LACTEC備件Screw Che M8×35

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSEL磁性塊 3 1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEWEFA噴嘴05.032.902 D=10mm/M4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 flaktgruppenFLAKTGRUPPENPME 6 045 4/4 8/45/PAGAS/3HL/ATEX

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NUMATICS電磁閥I24BA415MQ00061

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R步進電機80MPF1.250S114 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GOSSEN備件PFFN 96*24 96*24豎式 防眩玻璃 零位調(diào)整 外殼顏色:黑

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VERSALVEVSP 4302 S 44

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH電機電源線R RKL4306/018.0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MARY抱閘F*/891.100.1S 24V 36W

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RANSBURG電阻管海綿14061 08

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC壓力控制器EDS3446 2 0100 000 F1(0~100BAR)

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機SZ1 20/DU44 114L S

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS安濾袋TKFFB 6/280*650

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAMPOMARK噴槍MODEL 44

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 Aventics油霧器(無支架)R

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RICO WERK顯示模塊

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EMG液位開關(guān)ERV3/8 VSS L280

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUKA電機179 161

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TWK傳感器IW253/40 0.25 KFN KHN

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSBERG流量計VFS 2 40 07

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 COEL備件H80B4 SC

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EM TECHNIK接頭6mm G1/8"NPT1A DN4/6 G1/8"NPT PVDF

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BRINKMANN泵TB 40/120 W2M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TR編碼器CH58M PB Art.Nr:5842 00024

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOSCA備件ME02738 R

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SWF備件CONVERTER KONEC D2V022NF1N04 22KW

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BALLUFF傳感器BTL5 E17 M0150 K K02 帶附件

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX備件QUINT PS 3X400 500AC/24DC/20

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R備件5AP920.1505 01

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CONTINENTAL備件VSD05M 3L G 33L B

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