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LEROY-SOMER發(fā)電機LEROY-SOMER低壓電機

LEROY-SOMER發(fā)電機LEROY-SOMER低壓電機

風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有：改進后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題，將其進口由單進口改為雙進口(如圖4)，通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明，雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器，雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形小；雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題，鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5)，以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會隨之提高；但是，由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時，如果錐體開口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小?？傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計，還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有：改進后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題，將其進口由單進口改為雙進口(如圖4)，通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明，雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器，雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形??；雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題，鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5)，以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會隨之提高；但是，由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時，如果錐體開口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小?？傊?，適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計，還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有：改進后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題，將其進口由單進口改為雙進口(如圖4)，通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明，雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器，雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形??；雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題，鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5)，以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會隨之提高；但是，由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時，如果錐體開口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小?？傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計，還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。風(fēng)分離器的設(shè)計使用壽命不少于20年。

旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計

編輯

旋風(fēng)分離器采用立式圓筒結(jié)構(gòu)，內(nèi)部沿軸向分為集液區(qū)、旋風(fēng)分離區(qū)、凈化室區(qū)等。內(nèi)裝旋風(fēng)子構(gòu)件，按圓周方向均勻排布亦通過上下管板固定；設(shè)備采用裙座支撐，封頭采用耐高壓橢圓型封頭。

設(shè)備管口提供配對的法蘭、螺栓、墊片等。

通常，氣體入口設(shè)計分三種形式：

a) 上部進氣

b) 中部進氣

c) 下部進氣

對于濕氣來說，我們常采用下部進氣方案，因為下部進氣可以利用設(shè)備下部空間，對直徑大于300μm或500μm的液滴進行預(yù)分離以減輕旋風(fēng)部分的負荷。而對于干氣常采用中部進氣或上部進氣。上部進氣配氣均勻，但設(shè)備直徑和設(shè)備高度都將增大，投資較高；而中部進氣可以降低設(shè)備高度和降低造價。

旋風(fēng)分離器采用整體立式結(jié)構(gòu)，體積小，重量輕。旋風(fēng)管立式布置，由兩水平隔板分成3個獨立的工作室，為便于內(nèi)部檢查，每個工作室單獨設(shè)置1個人孔或手孔。旋風(fēng)分離器包括殼體部分、進氣、出氣、放空、分離單元、人孔、手孔、人工清灰和閥控排塵口、支腿等結(jié)構(gòu)。 ^[1] 

旋風(fēng)分離器提高效率方法

編輯

整體結(jié)構(gòu)的改變

在旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的旋轉(zhuǎn)氣流中，顆粒物受離心力作用作徑向向外(朝向筒錐壁)運動，運動速度可由顆粒物所受的離心力及氣流阻力的運動方程求得。顯然旋風(fēng)除塵器分離的目的就是使顆粒物盡快到達筒錐體邊壁。因此，延長顆粒物在旋風(fēng)除塵器中的運動時間，在氣流作用下提高顆粒物與筒錐體壁相撞的概率，可以提高旋風(fēng)除塵器除塵效率。

Y.Zhu(2001年)提出在普通旋風(fēng)除塵器中增加一個筒壁，這一筒壁將旋風(fēng)除塵設(shè)備內(nèi)部空間劃分為兩個環(huán)形區(qū)域，同時，排氣芯管被移到了下方，排氣芯管中的上升氣流也變成了下降氣流，顆粒物在內(nèi)外兩個外環(huán)形區(qū)域內(nèi)都得到了分離，事實上，這種旋風(fēng)分離器相當(dāng)于將兩個旋風(fēng)子合到了一起。從理論上講，這種改進提高了顆粒物被收集的概率。Y.Zhu型旋風(fēng)除塵器試驗結(jié)果(氣流流量范圍為 10L/min～40L/min，對粒徑范圍為0.6μm～8.8μm顆粒物)與Stairmand旋風(fēng)除塵器的進行了比較有：改進后的旋風(fēng)除塵器，除塵效率得到提高，并且隨氣流流量的增大而增大；同時，對于相同無因次尺寸的旋風(fēng)除塵器來說，前者的阻力也小于后者。Y.Zhu考慮各方面因素給出相應(yīng)優(yōu)化綜合指標(biāo)得出改進旋風(fēng)除塵器性能優(yōu)于傳統(tǒng)的旋風(fēng)除塵器。這種改動后的旋風(fēng)除塵器較原有傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)稍為復(fù)雜。

在原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)上增加附加件

實際應(yīng)用中的系統(tǒng)都比較龐大，采用新的旋風(fēng)除塵器替代原有旋風(fēng)除塵器，勢必導(dǎo)致工程量和成本比較大?；谶@一想法，很多研究者尋找不改變原有旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)，而通過增加附加部件為提高旋風(fēng)性能。

由于旋風(fēng)除塵器對微細顆粒物效率較低，尤其對PM10(粉塵粒徑小于10μm的顆粒物)的除塵效率隨著顆粒直徑減小逐漸降低。也就是說，在旋風(fēng)除塵器的運行過程中，絕大部分微細粉塵穿透了分離區(qū)域，導(dǎo)致對微細粉塵效率下降。A.Plomp等（1996年）提出了加裝二次分離附件的一種旋風(fēng)除塵器，見圖3示意圖。二次分離附件設(shè)置在旋風(fēng)除塵器本體頂部，稱之為POC(post cyclone)。

POC二次分離作用是利用排氣芯管強旋流作用使微細粉塵受離心力作用向邊壁運動，并與擋板相撞后，通過縫隙1掉入擋板下部的殼體中，另一部分即使在一開始沒有與邊壁相撞，但由于始終受到離心力的作用，在到達POC頂部時，其中也有很大一部分通過縫隙2處而進入擋板與殼體之間的空間，隨后由于 POC中主氣流的約10%通過縫隙形成滲透流，在滲透推動下，顆粒物被吹出殼體。

研究結(jié)果得知，在特定結(jié)構(gòu)尺寸和運行條件下總效率比改進前提高了2%～20%；POC的阻力約為旋風(fēng)除塵器本體10%，該阻力與滲透氣流量無關(guān)(在所給參數(shù)范圍內(nèi))；對于直徑較大的旋風(fēng)除塵器，尤其在原旋風(fēng)除塵器性能不是很高的情況下，加裝POC的辦法對于提高旋風(fēng)分離的性能很有效。POC裝置對3μm以上粉塵分離很有效，對3μm以下的粉塵效果不顯著；滲透流量及POC裝置的離心力對POC的性能影響顯著；采用穿孔 (較小)內(nèi)擋板可提高分離效率。

局部結(jié)構(gòu)改進

許多研究者通過旋風(fēng)除塵器內(nèi)部氣流流動研究認為：旋風(fēng)除塵器氣流速度分布在徑向上呈軸不對稱或出現(xiàn)偏心。尤其在錐體下部靠近排塵口附近，有明顯的"偏心"；排氣管下口附近，徑向氣流速度較大，有"短路"現(xiàn)象。氣流偏心或短路不利于粉塵分離。

(1) 改變進口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題，將其進口由單進口改為雙進口(如圖4)，通過雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實驗研究表明，雙進口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進口旋風(fēng)除塵器，雙進口旋風(fēng)除塵器渦核變形??；雙進口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進口約6%，在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢；雙進口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進口。雙進口旋風(fēng)除塵器比單進口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題，鵬鶴環(huán)保等在進口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5)，以此降低進入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度，并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進口回轉(zhuǎn)通道，可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況，以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù)，對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明：錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著，但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時，該錐體參數(shù)的減小，再不明顯增加阻力的前提下，采樣效率會隨之提高；但是，由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講，錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高，從而離心力增大；對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器，若錐體開口小，則大切向速度靠近錐壁，這使得顆粒能夠更好的分離，同時，如果錐體開口較小，渦流將觸及錐壁，使顆粒又有可能重新進入出氣氣流，但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小。總之，適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計，還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論，對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VALPRES閥體MOD SR125 SET05 DN125 PN16 CF8M 1.4408

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GESTRA配件NRG17 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HIRSCHMANN稱重傳感器MAT NR:

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAYLOR測頭(粗糙度儀)TPE112 1502

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAT備件MB2658A 120EL_SP KW06/17

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BIERI電磁換向閥WV700 6 4/3 H 24 V A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFS收集器絕緣體IFEZ011

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEWEFA噴嘴05.032.902 D=10mm/M4

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R步進電機80MPF1.250S114 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GOSSEN備件PFFN 96*24 96*24豎式 防眩玻璃 零位調(diào)整 外殼顏色：黑

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MARY抱閘F*/891.100.1S 24V 36W

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RANSBURG電阻管海綿14061 08

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC壓力控制器EDS3446 2 0100 000 F1（0~100BAR）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機SZ1 20/DU44 114L S

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TAMPOMARK噴槍MODEL 44

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHNEIDER備件LC1D32線圈220

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG異步電動機KBA160B415KW Nr.

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MICRO EPSILON放大器INFRARED AMPLIFIED CLS K 63

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL2減壓閥

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STAUBLI連接器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO備件RPE4 103Y11/02400E1/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRUMPF輸出偶合鏡

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK氣動夾爪PZN PIUS 40

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AMC驅(qū)動器50A20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FEAS隔離線性電源SNT23024 3 50AMP

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機BG30 11/D09XA4 TF

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BERTHOLD電器件LB2018

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BAUER電機BS02 13U/D04LC06

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RECHNER傳感器KAS 80 30 A K M32 PTFE Y3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRIMBLE變送器XC1067HPA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG10鉤頭過載保護繼電器MKA 2 110 120V

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS備件RPS0970MRO5 1A01 4 20mA Inr:1043 7032

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 OTT95.600.075.9.2/HSKA10095.600.075.9.2/HSKA100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUTEK插接電纜ZCC939 FSH02644

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK卡爪JGZ100 1 IS ()

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AHP MERKLE液壓缸MERKLEBZ500.25/16.01.201.020 G1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ACE備件MA900EUM

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELCIS編碼器I/X45CC 1000 5 BZ Y VN 02

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 SKE 40 90°

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO備件MVJ3 06P 005 A/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 POSITEK線性傳感器P752 150

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA接頭NSBV M253 11

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SIBA熔斷器20 211 13.250

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SENS TECH備件PS1022/24N50P S/N：35421

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC安全截止閥塊SAF20M12N330A S13

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WESTLOCK備件2245SBYN00022AAA AR1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FEIN電動彎角扳手ASW14 14

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 S氣動球閥S 77 DN25FB PN40/64

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC壓力傳感器插頭ZBE06

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUTEK壓力傳感器LRF400 FSH00265

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VOITH泵IPV 6 125 170 1 JP2 HPGNS 95048 030

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CHROMALOX負載保險JJS 80

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MAXON切斷閥150SMA11 AA11 AA23A0

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 EMS配置線CBL 1488 05 CW

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 VAHLE集電臂kst2/40PE yellow

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 P+F編碼器RHI90N ONAK1R61N 01024

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HBC遙控器726 16 01811

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS磁環(huán) 2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HENSEL分線盒帶端子排RD9127Z 7片AKZ 1.5平方毫米

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 E+H流量開關(guān)FLT31 CA4M2AAWBJ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELAND電纜A5CY 100米

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SOLA電源SDN10 24 100P

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STROMAG凸輪開關(guān)75BM 1099A /70

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WURTH備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ROTECH閥開度信號發(fā)射器TCR3AZ EB0X 03 IP 65 TCR Modul Crouzet 83.11.301W2 Deckel Aluminium Vern Sockel Vestamid schwarz 144/64/70

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELVEM電機6SM80B2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUEHLERSYSTEME座KV/E 30/3.0Ｅ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB變頻器20F11NC060AA0NNNNN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R伺服驅(qū)動器8V1010.00 2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHM0670MD531P102

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LUMBERG輸出模塊11002

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SKF備件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEPRAG備件Nr./03 130F10LZ 130U/min 6bar

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS濾墊MKFEU 51/575*270

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SEMIKRON可控硅SKKQ 3000/18E

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH電磁閥線圈R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AventicsNL2 2/3球閥

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REBS遞進式分配器VEK8/4 10/6RV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LECHLER噴嘴G180 1 TC 4007E

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HBC遙控接受器FST722M3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DURAG火焰探視儀D LX100UA P

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R備件5AP920.1505 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AB變頻器25B D010N104

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KLEINKNECHTEDT功率板H21257D0 230V 50HZ

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 K編號L帶冷卻潤滑油箱的鉸接式平臺輸送機 480 S 1/350

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS直線位移傳感器RPS 0150M D531 P102

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HOFFMANN圓柱銑刀 7

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CONTINENTAL備件VSD05M 3L G 33L B

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TANDLER備件160F 00 EA III

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOOG伺服閥D636 XXX XXXX/R02KO1M0HE92 BDV1J1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 SRU PLUS 25 W 180 3

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DUNKER MOTOREN備件TB2506 ES D CD5 TY

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BENTLY軸向位移監(jiān)測單元， 2 +2mm，配延伸電纜及前置器

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SCHUNK備件 GMNS 16 G

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION電磁閥S6V10GV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 dichtungstechnikCup spring014 400; 50X25 4X1 25 C DIN2093

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHM0280MD701S1G1100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 AROBOTECH中心架用液壓缸GQC3520A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC閥WSM06020W–01–C–N–24 DG

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUBLER編碼器8.5020.C55R.0080

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 REXROTH備件PGF1 21/3.2RA01VP1 R

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R模塊X20DO9322

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 DEMAG吊鉤組件

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOSCH REXROTH電器件3SIEK80 4B2/339 0.75KW 3.5/2A

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARGO備件2RJV1 06 MC/M

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NSD延長線３P RBT 0102 5

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX備件MCR C UI/UI DCI IN/OUT:ACC.TO SETTING UAUX 18..30VDC HUADP0001

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HERION電磁閥S6VH10GV

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PMA波紋管接頭NVNV M508 14

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 FUCHS過濾袋TKFFB6/280*650

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PANDUIT氣壓表PL283Nl

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GSR電磁閥K

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 RUD備件（8*24）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 OETIKER不銹鋼喉碼頭540R/10+ART:

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEMU隔膜閥指示器ZA

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TRUMPF輸出偶合鏡

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 TEC時間繼電器RELAY CACTA ET 48VDC（0.2 3S）

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KROHNE分體式電磁流量計IFM4010K DN100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ARO焊接電極

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHS0710MP201S1G6100

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BOHMER球閥FSKV056.

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HELUKABEL線纜TOPFLEX 611 C PUR 4G4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HYDAC濾芯0060D020BN4HC

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 STROMAG凸輪開關(guān)51 29 BM0Z 599 /20

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MTS傳感器RHM0500MD701S2G8806

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 B+R通訊模塊X20 CP 1484

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PHOENIX電源TRIO PS/1AC/24DC/20，24V

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SIEGLINGBELT TG 14P 30

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSEL密封

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOOG閥D634 319C R40K02MONSP2

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 GEMU酸閥R690 25D33 1521EDN

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 INAFlanged bushEGF16170 E40

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 PARKER備件NX630ER7310

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 K編號L環(huán)形過濾帶ID Nr.；LAM PET 150；Band;1020x5110

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ETAS電源線ES592

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KOLVER備件PLUTO35CA/SR Nr./SR

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 WILKERON過濾器F28 C 4 SG00

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SINGLE Temperiertec備件type：R8300 01 SL1 9 6 SINGLE ART.編號:18271

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 CHROMALOX負載保險JJS 60

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ELCISelcisI/46P6 10 1828 M CV R 01

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 NETZSCH備件NM045BY01L06B

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 US DIGITAL顯示器VT420 A4

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 KUKA電源管理

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 LANBAO備件PSC TM5TNB

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HONSEL連接塊 2 1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 ASM傳感器WS10 375 420A L10 M4 M12

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 HAFNER感應(yīng)探頭T 524F HAFNER0001，.064

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 K編號L鉸接式平臺輸送機 無需冷卻潤滑油箱 320 S 1

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 IFS粗過濾氈IFZ068

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SAMSOMATIC備件1170 0461

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 MOOG伺服閥D661 4346E G30JOCA6VSX2HO

砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 SONY信號傳輸電纜MK3 150，L12YC11Y 1×0.75+3×1.5+2（2×0.15），帶MD50端航空插頭，長度150米

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砹柒麖翁曒囦遛瓴僬笧齶綽 BUHLER油箱液位計NT M XP MS 2M.12/370 2S KN KT

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