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上海壹僑國際貿(mào)易有限公司
主營產(chǎn)品： FILA，DEBOLD，ESTA，baumer，bernstein，bucher，PILZ，camozzi，schmalz |
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聯(lián)系電話
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| 參考價 | 面議 |
更新時間：2025-02-09 20:12:27瀏覽次數(shù)：370
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| 產(chǎn)地類別 | 進口 | 應用領域 | 生物產(chǎn)業(yè) |
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國PERSKE電機
它是德國PERSKE公司推出的優(yōu)質(zhì)電機，耐久而經(jīng)濟實惠。代表型號：電機KCS72.24-2B，KNSR 23.10-2，KES50.11-2D RPM8660，4-075-01-0552，4-075-01-0555，KCS 70.12-2D 5KW，KCS71.16-2D-0186，截鋸電機 D68167MANN HEIM，修弧電機 D68167MANN HEIM KNSR，KNSR 22 08-2 0.4KW，KCS71.220-2D IP54 1.C1.F，高速電機KSC71.20-2D，KNS 22.08-2…
Bucher溢流閥SDRB-BR-10-SL
Bucher O/ITEM-NO:300000735500001
Bucher閥門RKVE-25
Bucher閥DWPAU-2-10-SN15
Bucher QX61-200/63-125R44
Bucher同步分流閥MTDA08-025M
Bucher壓力控制閥301RC077478ET
Bucher MTDA16-100M
Bucher閥400555666 WDRVPB-5MDO-10-1 24D
Bucher閥RKVC-10-1-Z2 170629375
Bucher油壓傳動閥CINDY 16B-SVD-S100-A-H21-1-SVA250
Bucher LBV 16 GO 660-15/0.8/S9311
Bucher閥門MTDA08-012M
Bucher L27-645S
Bucher QX52-063R06
Bucher電磁閥DDRRZ-7030-3-2 24V DC
Bucher 0000060000356 REPLACES PART-NR 3360
Bucher單向節(jié)流閥RVC-10-2-D12
Bucher閥門W2N32ON-6AB2
Bucher流量計DPRA-116-3-3-24VDC
Bucher HDM11S/3-K14-26-A-79-L300
Bucher 301RC009316
Bucher泵QX61-160R
Bucher QX62-100R need price 1400
Bucher齒輪泵QX61-200R
Bucher WUP-1MA0-1.2-2-24V DC
Bucher 301RC006583
Bucher閥門MTDA08-012M
Bucher換向閥0811150235 W2N43GN-6AB3 24VDC
Bucher閥門CINDY 12-B-SND-S100-A-G6-3
Bucher伺服閥WR22GNCA-10V-4 24V DC
Bucher 70007761
Bucher閥門DWPA-2-10-SM15-2
Bucher閥門CINDY 12-B-SND-S100-A-G6-3
Bucher安全閥RS32-330
Bucher閥門SREZ-AB-6-1 S3100
Bucher流量測量裝置W2N32ON-6AB224VDC
Bucher 70007758
bucher液壓閥 0000000365427 REPLACES PART-NR 70007877
Bucher閥400555666 WDRVPB-5MDO-10-1 24D
Bucher平衡閥CINDY-16-B-SNS-S200-L-G9-1-SVT-250
Bucher Hydraulics EMDV-10-N-C2-O-230AC
Bucher 70007769
Bucher閥門MTDA08-012M
Bucher泵BH-100017836（QX41-050R）
Bucher閥RKVE40
Bucher閥門W2N320N-6AB2-24VDC
Bucher止回閥RKVC40
bucher液壓閥Hydraulics QX 61-200 R
Bucher閥LBV 16 G 0 660-15
Bucher DDRB-7M-4-06-S-1
bucher液壓閥 QT81-315/82-250R
Bucher齒輪泵QX22-006/22-006R0.6
Bucher閥門W2N32SN-6AB2-24VDC
Bucher電磁閥WEDS-43-J-6-V-1 24V DC
Bucher液壓閥REPB-10-1
Bucher齒輪泵QX32-010R
Bucher齒輪泵QX31-025/22-006R 125/21BAR
Bucher齒輪泵QX61-200R
Bucher齒輪泵QT61-250R
Bucher 00STATOR100WP STATOR POUR POMPE PM6
Bucher壓力控制閥301RC077478ET
Bucher同步分流閥MTDA08-025M
Bucher齒輪泵QX23-005R09
Bucher同步分流閥MTDA08-025M
Bucher 70002684
Bucher閥門RKVC06-Z4+ESH08
Bucher SRDB-ABZ-6-1
Bucher泵QX 83-250 R308
Bucher閥門SRV-AA-6-35
Bucher 690945
Bucher閥SREA-AB-16-02-2
Bucher DDRB-7M-2-16-S-1
Bucher SWUVPE-1NCO-T-ED-6
Bucher安全防爆閥RS 32-400
BucherWS22GNA5-2 24 D
Bucher齒輪泵QX81-400R279
Bucher齒輪泵QX32-012R09
Bucher閥RKVE-25-1
Bucher泵QX53-040R
Bucher泵QX31-020/24-003R324
Bucher 100025990QX83-250R308-8
Bucher泵QX23-006R
Bucher閥門W2N32SN-6AB2-24VDC
Bucher閥DWPBU-2-10-SM10-2
Bucher泵QX31-020/24-003R324
Bucher OT22-006/22-006R 125BAR
Bucher齒輪泵QX43-025/42-032R
Bucher減壓閥SDDRVB-7HL-P-AF-10
Bucher閥DRPB-5-16-35-SV-1 400552274
Bucher 1ZP4N1-050R 19403151
Bucher DRP5-6SN 043
Bucher閥301RC004773
Bucher齒輪泵QX23-005R
Bucher泵QX43-020R
Bucher同步分流閥MTDA08-025M
Bucher單向節(jié)流閥RVC-10-2-D12
Bucher電磁閥W2N32SN-6AB2-24VDC
Bucher EEXD-WEV-43-D-6-3 230VAC
Bucher MTDA 16-100M
Bucher齒輪泵QX23-005R09
Bucher DRP5-6SN 043
Bucher Hydraulics QX 43-025 R
Bucher閥門W2N320N-6AB2-24VDC
Bucher ELSK106-81***
Bucher閥WUVPB-1MCO-10-1 24V DC
Bucher閥LBV 16 G 0 660-15
Bucher閥DWPAU-2-10-SN15-2
Bucher溢流閥SWUVPZ-1NCO-T-ED-10
bender IRDH275-435 Nr:B91065100
bender STW2
bender B94022029 RCM470DY-13
bender MK2CBM
bender AGH520S
bender IR140Y-4 AC 0-300V US:AC 50-400Hz 230V R-ALARM:10-200KOHM
bender AN450
bender ES710/6300
bender MK2CBM
bender ES710/5000
bender MK2CBM
bender AGH520SAC0-7200v/50-400HZ;AR:NR.B913033
bender AN450
bender IR140Y-4 AC 0-300V US:AC 50-400Hz 230V R-ALARM:10-200KOHM
bender IRDH275B-435
bender MK2CBM
bender 107TD47
bender MK2CBM
bender CSE141 B942613
bender ES710/8000
bender ES710/5000
bender RCM470LY-21
bender IR145Y-4/B91036502
bender B98039001 AKS470
bender B911732 W2-S70
bender 107TD47
bender IR470LY2-60 AC/3(N)AC0-793V
bender CSE 153-1 0.1-1A Nr:B942176
bender MK2CBM
bender 107TD47
bender IRDH275B-435
bender STW2
bender GM420-D-2
bender AN450
bender ES710/8000
bender IRG14-42VAC;B912341
bender SUD 472
bender STW2
bender AN450
bender IRDH275-435 Nr:B91065100
bender ES710/8000
bender IRDH265-4 B91068001
bender ES710/10000
bender B91065100
bender IRDH275-435,AC88-264V
bender AGH575S-6
bender IRDH 275-435 230VAC ART NO: B91065100
bender MK2CBM
bender SUA143,B932801
bender SUD140,B933505
bender STW2
bender STW2
bender ES710/6300
bender IR140Y-4
bender AN450
bender IRDH275-427 B91065104
bender IRDH275-435,AC88-264V
bender AN450
bender 107TD47
bender ES710/8000
bender AN450
bender SUA143 10-30V B932802
bender B911746 W2-A70S
bender B94022029 RCM470DY-13
bender STW2
bender 107TD47
bender MK2CBM
bender B91068002
bender IRDH265-4 B91068001
bender B94012022
bender MK2CBM
bender ES710/6300
bender AN450
bender AN450
bender STW2
bender ES710/6300
bender 107TD47
bender 107TD47
bender MK2CBM
bender 107TD47
bender IRDH275-435 Nr:B91065100
bender AN450
bender ES710/10000
bender IR420-D6-1
bender STW2
bender B911733
bender IRDH275-427
bender 107TD47
bender B98039001 AKS470
bender B911732 W2-S70
bender B934647
bender STW2
bender 107TD47
bender W4-S140(Um=AC 720V,Kn=10A/16.7mA,fn=15…400h)
bender STW2
bender ES710/5000
bender 107TD47
bender AGH520SAC0-7200v/50-400HZ;AR:NR.B913033
bender B9103033
JAHNS MTO-2-14-AVG125
JAHNS MTO-2-35-EA7
JAHNS JPSM15000-P4RC-493-WRC65
JAHNS MTZ-4M-11
JAHNS MTO-2-4-A120
JAHNS MD4-315/5??(DIN5480/N40*2*18*9H)
JAHNS JPSM15000-P4RC-226-WRC65
JAHNS MTL-3/29-EA
JAHNS JXA-014H-VR160-N
JAHNS MTO-2-4-AVG120
JAHNS MTO-4-150-EA9
JAHNS MTO-4-14-AVR
JAHNS JPSM15000-P4C-226-WRC65
JAHNS JPSM15000-P3RC-55-WRC80
JAHNS MTO-2-31-A240
JAHNS 020.0431.180.0312.7
JAHNS MD4-315/5(DIN5480/N40*2*18*9H)
JAHNS MT-GM2-350/350-FEA
JAHNS MTZ-4M11-EA
JAHNS MTO-2-8-AVG120
JAHNS MTO-4-8-AVR160
JAHNS MTO-2-4-AVG120 (entspricht MTO-2-4-A120)
JAHNS MTL-3/70-EA
JAHNS MTO-3-4-AVG140
JAHNS MTL-2/29-EA
JAHNS JXA-024M-VR160-N
JAHNS MTO-4-14-AVG140
JAHNS MTO-4-31-AVR
ELETTA TYPES2-GL25
THALHEIM SKTD3-4A4 A.NR:300387 BEI:1000r/min 10mA 40VDC
IMAV Q25DC-L10-24 DCV-6VA-Max0.15-0.8MPa
STOBER SN:1761108 P721SPR0100ME 110/165/24 RATIO=10.00 T2B=500NM
DEMAG DC-PRO 10-800 1/1 V2H5
ECKARDT SRI986-BIDS2ZZZNA
KELLER PR-23SY/20bar/81528.55
KELLER PA-23S/80581.55 0-400BAR
STOBER KBX-PROFI KT.NR 40022 DEVICE NR:8167796
BUCHER SWUVPZ-1NCO-AT-F-10 24VDC
BUCHER MTDA08-012R
THALHEIM ITD40A4Y90 1024HNI KRIE IP66
WACHENDORFF WDG58B-100-ABN-G24-S3
STOBER GETNEBE NR:1947250
HOFFMANN 483800 91
STOBER FDS5055/H
ECKARDT SD20
DEMAG 72040083
STOBER P421SGR0030ME Zolltarifnummer 84834021 VariantNr 828544
COREMO C_A074_KC52_3125403-M6017_DLZ001_EN_S1_R00_AP_A2 TYPE:D-3N A2606 LEFT HAND
DEMAG AC380/DC/80V
ECKARDT SRD991-BDQS6EA4NA-V01
WACHENDORFF WDG58C-1000-ABN-105-K2-B90
KELLER PA-21Y out:4-20mA 0-10bar
STOBER MDS5015A/L
ROLAND 2276107
BUCHER RDZ-6-Z-V-1
COREMO A1976 E-4N 氣罐在右
ELETTA LJY05-PC0325-65B/LL 6-30L/min
THALHEIM ITD 21 A4 Y73 1024 R NI K2SK1R S12
IMAV Q25DC-L10-220VAC
DEMAG 835-580-44
STOBER ED402UIOI140 1614845/000/000-010/1
COREMO TYPE:D-2N A2574 LEFT HAND
IMAV DSVZ-25-B 差動增速閥
THALHEIM ITD21B14 10000TN IKA2.5S6IP65
WACHENDORFF WDG100H-38-1024-ABN-124-L3
ELETTA Type:A5-GL25
NESSTECH TUS-25-MEE-D
STOBER SDS4021
IMAV MGZ-06S-P1/T2/08+MPA-04
ELETTA S25-FA40
IMAV 4LH-10A-B04
STOBER P521SPN0100ME
DEMAG DSW3TF8133 24V
ECKARDT E69F-T12-JRS-JRS
ELETTA LJY05-PC0332-65F/RL 15-75L/min
STOBER P922SPR0160ME
KELLER PQ11AF1
STOBER FDS4220/B
DEMAG DRS 125 NABOODEMAGBXX 06K3301.5 32.100
NESSTECH TOS-M2UR-D 125V 5A AC Temp switch with 2.5 capillary length: (BHD Sear high temp）
KELLER PZ 20/B AF 5
ELETTA A2-FA50Z
ECKARDT SRI986-BIDS7EAANA
DEMAG AF06L-M-2-1-20-0 No.71902587
DEMAG T08L-B3-0-50-1 I=87.8 NO:81501648
WACHENDORFF WDG58A-3600-ABN-H24-SC5
WACHENDORFF WDG58H-10-1024-ABN-124-L3
ROLAND PW42AGS M42*1.5
ELETTA R5-GL25 16-80R (L-R)
BUCHER DWPBU-2-10-SN20-1
STOBER FDS4085/B
DEMAG TYPE:ZBA 71 B4 DR 8003 ID-Nr:21000784
IMAV RVPS-10-N-S-O-30
DEMAG E11+DC-COM5-500KG
COREMO 型號：D2N-30/2-LH C_A075_KC52_31421016-M1026_DLZ001_EN_S1_R00_AP_A2
STOBER MDS5075/L
DEMAG VE 26090284 150-500V AC 2A DC
KELLER PR-46量程：1m 輸出 二線制 24VDC
ROLAND CECM18S-G 10米
DEMAG DC-COM 10-1000 1/1 HB V4/1
ELETTA V1-GL20 100111020R
THALHEIM D-37269 A-NR:314699
WACHENDORFF 100m cable KD-12-67-100
ROLAND S0046010
STOBER P822SPR0160ME
DEMAG DSE10-C
KELLER PA-21R/250BAX/80853.3
BUCHER MTDA08-008M RSM 0510289-01
DEMAG TH806/60(ED800-60)
STOBER SDS4041驅(qū)動器
ELETTA S25-PC0350-65B/LL
THALHEIM D-37269 A-Nr:318537 07000079-49
MAXIMATOR MPLV4
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大?。?/p>
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越小；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大?。?/p>
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越??；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大??；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越?。环粗?，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大?。?/p>
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越小；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大小；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越??；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大??；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越??；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大??；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越??；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大??；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越??；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大??；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越??；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
1.泄漏
空壓機轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子之間及轉(zhuǎn)子與外殼之間在運轉(zhuǎn)時是不接觸的，會有一定的間隙，因此就會產(chǎn)生氣體泄漏。
2.轉(zhuǎn)速
空壓機的排氣量與轉(zhuǎn)速成正比。而轉(zhuǎn)速往往會隨電網(wǎng)的電壓、頻率而變化。
3.吸氣狀態(tài)
一般的容積型空壓機，吸氣體積不變。當吸氣溫度升高，或吸氣管路阻力過大而使吸入壓力降低時，氣體的密度減小，相應地會減少氣體的質(zhì)量排氣量。
4.冷卻效果
氣體在壓縮過程中溫度會升高，空壓機轉(zhuǎn)子與機殼的溫度也相應升高，所以在吸氣過程中，氣體會受到轉(zhuǎn)子和機殼的加熱而膨脹，因此相應地會減少吸氣量。
如何提高排氣量
提高空壓機排氣量也就是提高輸出系數(shù)，通常采用如下方法：
1.必要時，清理氣缸和其他機件。
2.正確選擇余隙容積的大??；
3.采用*的冷卻系統(tǒng)；
4.保持活塞環(huán)的嚴密性；
5.減少氣體吸入時的阻力；
6.保持氣閥和填料箱的嚴密性；
7.保持吸氣閥和排氣閥的靈敏度；
8.應吸入較干燥和較冷的氣體；
9.適當提高空壓機的轉(zhuǎn)速；
10.保持輸出管路、氣閥、儲氣罐和冷卻器的嚴密性；
準備選購空壓機時，首先要確定用氣端所需要的工作壓力，加上1-2 bar的余量，再選擇空壓機的壓力，（該余量是考慮從空壓機安裝地點到實際用氣端管路距離的壓力損失，根據(jù)距離的長短在1-2 bar之間適當考慮壓力余量）。當然，管路通徑的大小和轉(zhuǎn)彎點的多少也是影響壓力損失的因素，管路通徑越大且轉(zhuǎn)彎點越少，則壓力損失越小；反之，則壓力損失就越大。
因此，當空壓機與各用氣端管路之間距離太遠時，應適當放大主管路的通徑。如果環(huán)境條件符合空壓機的安裝要求且工況允許的話，可在用氣端就近安裝。
容積流量的選型：
1、在選擇空壓機容積流量時，應先了解所有的用氣設備的容積流量，把流量的總數(shù)乘以1.2（即放大20%余量）；
2、新項目上馬可根據(jù)設計院提供的流量值進行選型；
3、向用氣設備供應商了解用氣設備的容積流量參數(shù)進行選型；
4、空壓機站改造可參考原來參數(shù)值結(jié)合實際用氣情況進行選型；
合適的選型，對用戶本身和空壓機設備都有益處，選型過大浪費，選型過小可能造成空壓機長期處于加載狀態(tài)或用氣不夠或壓力打不上去等弊端。
功率與工作壓力、容積流量三者之間的關系
在功率不變的情況下，當轉(zhuǎn)速發(fā)生變化時，容積流量和工作壓力也相應發(fā)生變化；例如：一臺22KW的空壓機，在制造時確定工作壓力為7bar，根據(jù)壓縮機主機技術曲線計算轉(zhuǎn)速，排氣量為3.8 m3/min；當確定工作壓力為8bar時，轉(zhuǎn)速必須降低（否則驅(qū)動電機會超負荷），這時，排氣量為3.6 m3/min；因為，轉(zhuǎn)速降低了，排氣也相應減少了，依此類推。
功率的選型是在滿足工作壓力和容積流量的條件下，供電容量能滿足所匹配驅(qū)動電機的使用功率即可。
因此，選配空壓機的步驟是：先確定工作壓力，再定相應容積流量，后是供電容量。
PERSKE 電機截鋸電機 D68167MANN HEIM
PERSKE 電機截鋸電機 D68167MANN HEIM
德國PERSKE電機由德國PERSKE公司推出的優(yōu)質(zhì)電機，耐久而經(jīng)濟實惠。 PERSKE是一家中等規(guī)模并且具有良好基礎的德國公司，我們在特種電機，特種電機線圈和變頻器的制造方面，頗有名氣，我們自主的設計和開發(fā)部門，和我們的高科技生產(chǎn)設備，能夠使我們?nèi)ドa(chǎn)一大批多種多樣的電機以滿足客戶的特殊要求，并且保證*的精度。因為我們知道怎樣去做---在高速電機軸端直接連接工具，我們是重要機械制造業(yè)領域的具有的OEM供應商。 PERSKE電機被使用在鋸床，銑床，鉆床，拋光機械，磨床，切割機械等方面，且還可應客戶要求設計生產(chǎn)防水的特殊電機，他們也被用在高速鉆床，切割機，鋸床設備上，高質(zhì)量，適合于安裝，我們多年的使用經(jīng)驗可以解決客戶*的需求。現(xiàn)代加工機械的效率隨著高速切削和給料速度的提高而提高，但同時也要求更高的粗糙度，更光潔，更堅硬的表面，由于PERSKE特種電機擁有精密的電機和軸，在這些領域多年的使用結(jié)果證實PERSKE特種電機*可以勝任。 PERSKE異步變頻器可以提供很高的頻率，其所具有的高過載能力使他成為一個旋轉(zhuǎn)類加工機械理想的驅(qū)動裝置。這些變頻器極大的適應操作多臺電機，啟動電流范圍不需過大，不需要額外的預防措施，就能達到EMV規(guī)范。 代表型號：電機KCS72.24-2B，KNSR 23.10-2，KES50.11-2D RPM8660，4-075-01-0552，4-075-01-0555，KCS 70.12-2D 5KW，KCS71.16-2D-0186，截鋸電機 D68167MANN HEIM，修弧電機 D68167MANN HEIM KNSR，KNSR 22 08-2 0.4KW，KCS71.220-2D IP54 1.C1.F，高速電機KSC71.20-2D，KNS 22.08-
Perske電機 KCS 71.16-2 D-0139
Perske VS60-11-25-5HP主軸電機 Perske KNS50-11-2RH主軸電機 Perske KS81-23-2-0003主軸電機
Perske VS60-11-27HP主軸電機 Perske KNS50-11-2LH主軸電機 Perske KNS23-10-2主軸電機
Perske VS60-11-2480V主軸電機 Perske KNS61-13-2DS主軸電機 Perske KNS61-13-2-0751主軸電機
Perske VS60-11-2250V主軸電機 Perske KRSV51-14-2D主軸電機 Perske KNS61-13-2-0761主軸電機
Perske VS60-11-2MG主軸電機 Perske KCS72-28-2RH主軸電機 Perske KNS60-09-2RH主軸電機
Perske VS50-09-23HP主軸電機 Perske KCS72-28-2LH主軸電機 Perske KNS60-09-2LH主軸電機
Perske VS31-09-24220V主軸電機 Perske KCS71-20-2RH主軸電機 Perske KCS70-12-2RH主軸電機
Perske KS91-31-2RH主軸電機 Perske KCS71-20-2LH主軸電機 Perske KCS70-12-2LH主軸電機
Perske KS91-31-2LH主軸電機 Perske KCS71-16-2RH主軸電機 Perske KRS50-11-2D4HP主軸電機
Perske KS81-23-2-0004主軸電機 Perske KCS71-16-2LH主軸電機 Perske KRS35-5-2D220V主軸電機
Perske KRS35-1-2D220V主軸電機 Perske KNS 21.05-2變頻電機 Perske KRS35-5-210MM主軸電機
| KR 35.3-2（D） | K 200.50-2 D | KNOCS 71.16-2 D | K 83.37-2（D） |
| KR 35.5-2（D） | K 202.60-2 D | KNOS 71.16-2 D | K 91.31-2（D） |
| KR 35.7-2（D） | KNS 21.05-2 | KNOCS 71.20-2 D | K 93.38-2（D） |
| KR 35.9-2（D） | KNS 22.08-2 | KNOS 71.20-2 D | K 110.24-2（D） |
| V 50.09-2 | KNS 23.10-2 | KNS 51.14-2 D | K 111.31-2（D） |
| KN/KR 50.11-2（D） | VS 30.06-2 | KNS 61.13-2 D | KRS 35.1-2 D |
| KN/KR 51.14-2（D） | VS 31.09-2 | KCS 71.16-2 D | KRS 35.3-2 D |
| KN/KR 52.16-2（D） | VS 50.09-2 | KCS 71.20-2 D | KRS 35.5-2 D |
| V 60.11-2 | VS 60.11-2 | KS 81.23-2 D | KRS 35.7-2 D. |
| V 61.15-2 | VS 61.15-2 | KS 82.27-2 D | KRS 35.9-2 D |
| KN/KR 60.09-2（D） | VUS 50.09-2 | KNS 51.14-2 D | KRS 50.11-2 D |
| KN/KR 61.13-2（D） | VUS 60.11-2 | KNS 61.13-2 D | KRS 51.14-2 D |
| KN/KR 62.18-2（D） | VUS 61.15-2 | KCS 71.20-2 D | KRS 52.16-2 D |
| KN 21.04-4S | KN 22.08-4S | KS 81.23-2 D | KRSV 51.14-2 D |
| KR 35.1-4S | KN 24.12-4S | KS 111.32-4 D | KRSV 51.14-2 D |
| KR 35.5-4S | KR 35.7-4S | KNWS 61.13-2 D | KRS 60.09-2 D |
| KRWS 80.14-4 D | KCWS 71.16-2 D | KN 50.11-2 | K 93.38-2 |
| KN 62.18-2 | KC 72.28-2 | KN 51.14-2 | K 91.31-2 |
| KC 70.12-2 | K 81.23-2 | KN 52.16-2 | K 110.24-2 |
| KC 71.16-2 | K 82.27-2 | KN 60.09-2 | K 111.31-2 |
| KC 71.20-2 | K 83.37-2 | KN 61.13-2 | K 112.38-2 |
| K 113.50-2 | K 140.38-2 | K 141.50-2 | K 160.50-2 D
|
